1、水平筋與斜筋：由高強螺紋粗鋼筋組成，構(gòu)造見圖2，其作用是施加預(yù)應(yīng)力提高梁的承載能力。
2、梁端錨固：先將梁端部分混凝土橋面板鑿掉，將梁端頂面上角鑿成與斜筋傾斜方向相垂直的斜面（需剪斷局部架立鋼筋和箍筋），在端橫隔板上開鑿與斜筋方向相同的斜孔，然后，將用角鋼或槽鋼制作的支承墊座用環(huán)氧砂漿固定在已鑿好的梁端斜面上。斜筋穿過橫隔梁和支承墊座的斜孔，用千斤頂進行張拉并用螺母錨固在支承墊座上，最后用混凝土將錨頭封閉，見圖3。
3、水平滑塊：由聯(lián)接斜筋和水平筋的活動滑塊支承座和固定在梁底的支承鋼墊組成，其構(gòu)造見圖4，其主要功能是通過滑塊的水平滑動，以調(diào)整斜筋與水平筋之間的內(nèi)力分配比例，并使表面受力趨于均勻。
二、體外預(yù)應(yīng)力提高荷載等級計算：已知的設(shè)計參數(shù)如下：1．T梁混凝土設(shè)計標(biāo)號25Mpa。水平筋極限應(yīng)力計算時，取，截面強度計算時取混凝土抗壓設(shè)計強度，取混凝土極限壓應(yīng)變
2.原T梁配筋參數(shù)：其T梁截面配筋見圖5
跨中截面：,
支點截面：,
,,
. 原梁斜截面內(nèi)受拉縱向鋼筋的配筋率：
3. 體外索配筋參數(shù)：
經(jīng)加固設(shè)計分析，體外索水平筋取為，斜筋取為，均為冷拉Ⅲ級鋼（單控）。
兩墊板中心之間的水平距離：，上錨固點至墊板中心的水平距離：
,
體外預(yù)應(yīng)力筋至T梁底距離
體外預(yù)應(yīng)力損失：
1）預(yù)應(yīng)力鋼筋與水平滑塊之間的摩擦：因是水平張拉
2）具變形引起的預(yù)應(yīng)力損失： ,因是水平張拉，故，查規(guī)范按計,
3）溫差引起的損失：。
、：分別為預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土的線膨脹系數(shù),
,Δt:為年最高溫度與施工時的溫度差；15°
故：
4）分批張拉引起的混凝土彈性壓縮損失：因單片梁兩根水平鋼筋同時張拉，使單片梁間的。
5）鋼筋松弛引起的損失：一次張拉
6）混凝土收縮與徐變引起的應(yīng)力損失
因舊橋混凝土的收縮與徐變在長期使用過程中已基本完成。體外筋加固體系并不會使橋梁恒載增加許多，且使原梁受壓區(qū)的應(yīng)力明顯減少。因此，即可近似取混凝土收縮、徐變損失。于是，體外筋加固中預(yù)應(yīng)力鋼筋總的應(yīng)力損失為：
預(yù)應(yīng)力水平筋重心到截面上邊緣的距離
無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力，滑塊與梁底之間的摩擦系數(shù)（屬于滑動摩擦），反映斜筋與水平筋拉力之比的系數(shù)，體外斜筋中的有效預(yù)應(yīng)力
1、計算體外鋼筋的極限應(yīng)力：
由于水平筋和斜筋在材料及其截面面積方面的差別，其有效預(yù)應(yīng)力是不同的，亦即兩者的應(yīng)變量也不同。若以水平筋的應(yīng)變?yōu)闇?zhǔn)，將斜筋的應(yīng)變狀態(tài)換算為水平筋的應(yīng)變狀態(tài)，并在此情況下求出體外筋的總長度，即為體外筋的換算長度。式中分別為體外預(yù)應(yīng)力水平筋和斜筋中由有效預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的應(yīng)變。
，則。令：。梁跨中破壞 截面的剛度與極限狀態(tài)下梁體各截面平均剛度的比值，體外預(yù)應(yīng)力鋼筋換算長度與梁的計算跨徑之，與支承條件有關(guān)的撓度系數(shù)對于按均布荷載考慮的簡支梁由彈性變形理論可求出，體外水平筋配筋率，原梁受拉鋼筋配筋率，原梁受壓鋼筋配筋率，參照現(xiàn)行公路橋規(guī)（JTJ023－85）中對鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的強度計算方法，按矩形截面試算：體外水平筋的極限應(yīng)力，R ab’iχ=σAy+AgRg-A’gR’g 則，令水平筋極限高度系數(shù)ξy為梁發(fā)生截面破壞時實際受壓區(qū)高度χs與體外水平筋重心到梁頂面的距離之比，即，
∴，再將代入上式，可得 ，將此式展開并經(jīng)整理即得矩形截面體外水平筋極限高度系數(shù)，為體外水平筋的極限應(yīng)力增量，其上式中
由圖6中假定當(dāng)最大彎矩截面發(fā)生破壞時，兩個未破壞的梁段均發(fā)生剛性轉(zhuǎn)動，即無撓曲變形的幾何關(guān)系，三角形的相似比可建立如下幾何方程：； ：體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的總伸長值。：梁破壞時的極限撓曲值。 ：梁發(fā)生截面破壞時實際受壓區(qū)高度。由上式得：，根據(jù)總伸長量即可求出體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的極限應(yīng)變增量；考慮體外筋中有效預(yù)應(yīng)力的影響后，體外預(yù)應(yīng)力筋的極限應(yīng)變其中εｙ為體外預(yù)應(yīng)力水平筋中由有效預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的應(yīng)變。由于體外水平筋在梁達(dá)到極限狀態(tài)時并不屈服，因此，將上式兩端分別乘以預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量，則體外水平筋的極限應(yīng)力可用下式表示：此式第二項即為體外預(yù)應(yīng)力水平筋的極限應(yīng)力增量，又由于與加固梁跨中極限撓度則可導(dǎo)出：將其化簡后可得一關(guān)于水平筋極限應(yīng)力增量的一元二次方程。即：；式中系數(shù)
解方程：：即：；
解出：：；則水平筋極限應(yīng)力為：
其體外斜筋極限應(yīng)力公式為：；由于體外斜筋與水平筋配筋面積不同，取大者，；則
2。計算抗彎強度
由于%26lt;
，說明中性軸在T梁的頂板內(nèi)，即為第一類T形。因而按寬度為的矩形截面計算抗彎強度。在此可忽略受壓區(qū)鋼筋的影響，則由規(guī)范公式計算中性軸位置：
受拉鋼筋合力作用點到體外索水平筋重心的距離為：
；
再由規(guī)范公式計算加固體系的抗彎強度：
該梁提高等級后由汽車荷載控制設(shè)計，跨中截面的最大計算彎距；
因此經(jīng)體外筋加固之后，梁的抗彎強度滿足設(shè)計。
3.計算抗剪強度
該梁最大支點剪力由掛車-100控制，其值為；作用在梁端部體外筋中的預(yù)加力應(yīng)作為外力考慮，其豎向分量將抵消一部分外荷剪力。假定在極限狀態(tài)下，體外斜筋中的應(yīng)力為，考慮材料安全系數(shù)后，則其預(yù)剪力的豎向分量為：；
；
；計算表明，經(jīng)體外筋加固后梁端不會出現(xiàn)斜壓破壞。
由規(guī)范（4.1.10-2）及（4.1.10-3）式得：
經(jīng)體外筋加固后，該梁抗剪強度滿足要求。
