1 概況
漢(口)十(堰)高速公路武當(dāng)山至許家棚段K425+640涵洞,設(shè)計為L0×h0=4.0×4.5m的蓋板涵, M7.5號漿砌塊石臺身,C25級鋼筋砼整體式基礎(chǔ)(截面見圖1)。涵洞全長88.50m,斜交角135°,洞頂最大填土高度11.38m,設(shè)計地基容許承載力300Kpa。工程于2000年2月中旬動工,9月初完工。同年11月底,當(dāng)填土到洞頂以上3m時,臺身、基礎(chǔ)陸續(xù)出現(xiàn)裂縫。
2 地基及填土情況
涵址位于無明顯沖溝的谷地,持力層主要為沖洪積中密細(xì)砂土,厚度0.8~1.6m,實測承載力317Kpa(輕型貫入儀法);下臥層屬可塑淤泥質(zhì)亞砂土,厚度0~5.6m,實測承載力190Kpa; 涵洞兩端靠近山腳,部分持力層為強風(fēng)化絹石英頁巖。洞頂及臺背填土為砂性土(含風(fēng)化石),最佳含水量10.13%,最大干容重19.73KN/m3。臺背填土對稱分層填筑,對于壓路機無法碾壓的邊、角部位采用小型振動夯壓實。涵洞開裂后路基施工并未停止,2001年1月初填土至設(shè)計標(biāo)高。
3 裂縫的表現(xiàn)形式
涵洞兩端的短邊臺身前墻首先開裂(可以想見,長邊臺身背墻也同時開裂),并向涵洞中部擴(kuò)展延伸,最后發(fā)展成2道寬0~23mm的水平裂縫,一道裂縫出現(xiàn)在臺身底面(基礎(chǔ)頂面),一道位于臺身底面以上1.2~1.7m,涵洞中部約50m長的臺身保持完好。一個月后,又發(fā)現(xiàn)涵洞中部的基礎(chǔ)跨中截面附近出現(xiàn)明顯開裂,最后發(fā)展成3道沿涵洞縱向的通長裂縫,其中最寬的1道有0.5~6.0mm,裂縫表現(xiàn)為涵洞中部寬兩端窄。
裂縫長度、寬度和數(shù)量隨著填土的增高而發(fā)展,發(fā)展的速率先由慢到快,填土停止后,隨著土的固結(jié),又由快到慢,6個月后,裂縫趨于穩(wěn)定。
4 裂縫原因分析
4.1主觀原因分析
(1)在對地基進(jìn)行分析評價時,承包商由于缺少相關(guān)知識的儲備,不了解高填土涵洞與一般涵洞的區(qū)別,不了解整體式基礎(chǔ)和梁式輕型橋臺的受力特點,不了解沉降會引起結(jié)構(gòu)產(chǎn)生附加內(nèi)力,只注意到持力層的承載力已滿足設(shè)計要求,而忽視了對下臥層承載力和沉降值的驗算,片面地認(rèn)為僅僅產(chǎn)生的沉降可能偏大一些,但不會危及涵洞的安全;再加上業(yè)主、監(jiān)理考慮到換填處理的費用較大,因此從節(jié)省投資的愿望出發(fā),決定不進(jìn)行地基處理。
(2)承包商未能察覺圖紙中臺身長短不一的錯誤。
4.2客觀原因分析
(1)基礎(chǔ)裂縫
整體式基礎(chǔ)為一置于彈性地基上的矩形板,直接承受重載處的地基應(yīng)力大,遠(yuǎn)離重載處的地基應(yīng)力小,地基應(yīng)力與沉降成正比。由于下臥層強度低、壓縮性大,在洞頂和臺背填土的作用下,基礎(chǔ)邊緣的地基應(yīng)力首先超過容許承載力,產(chǎn)生較大塑性變形,引起地基應(yīng)力重新分布;隨著填土的增高,基礎(chǔ)的變形要與地基的變形逐漸協(xié)調(diào)一致,當(dāng)產(chǎn)生的彎矩超過計算彎矩時,導(dǎo)致基礎(chǔ)在跨中截面附近出現(xiàn)明顯開裂。
(2)臺身裂縫
填土初期,受涵洞兩端的臺身長短懸殊和地基不均勻沉降的影響,短邊臺身不可能發(fā)生向跨中的移動,此時其臺背土壓力只能是靜止土壓力;當(dāng)填土達(dá)到一定高度時,臺身結(jié)構(gòu)抗力及靜止土壓力無法抗衡長邊臺背的主動土壓力,臺身結(jié)構(gòu)產(chǎn)生向短邊臺背方向的轉(zhuǎn)動,由于背墻附近的填土密實度偏低,使得轉(zhuǎn)動繞墻踵(趾)進(jìn)行,導(dǎo)致臺身底面開裂,這時靜止土壓力又轉(zhuǎn)變?yōu)楸粍油翂毫?;因為被動土壓力遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于設(shè)計時假設(shè)的極限主動土壓力,所以轉(zhuǎn)動發(fā)生不久,產(chǎn)生的彎矩就超過臺身的彎矩抗力(臺身的受力特點為簡支梁),短邊臺身又在抗彎曲能力最薄弱的截面開裂。
5 裂縫危害性評估
基礎(chǔ)和臺身裂縫屬荷載作用下的彎曲受拉裂縫?;A(chǔ)裂縫的最大寬度超過容許裂縫寬度,影響到結(jié)構(gòu)的正常使用和耐久性,但基礎(chǔ)中的受拉鋼筋遠(yuǎn)未達(dá)到屈服強度,基礎(chǔ)處于帶裂縫工作階段,承載能力滿足要求。漿砌塊石臺身的抗彎拉強度低(尤其是臺身底面),脆性大,開裂時的荷載比較接近破壞荷載,當(dāng)出現(xiàn)荷載引起的裂縫時,往往是結(jié)構(gòu)破壞的前兆,只是由于臺背土抗力的平衡作用,才尚未垮塌。因此加固的重點是臺身,并應(yīng)盡快加固。
6 加固方案
6.1方案1——內(nèi)嵌箱型結(jié)構(gòu)法。涵洞上游的匯水面積不大,因此可在涵洞內(nèi)增設(shè)一個L0×h0=3.2×1.5m的鋼筋砼箱型結(jié)構(gòu),結(jié)構(gòu)壁厚40cm,砼強度等級C30,四周配置雙層受力鋼筋。臺身開裂的段落,主筋
φ22@10cm,分布筋φ12@15cm;其它段落,主筋φ12@15cm,分布筋φ12@20cm。
6.2方案2——增大截面法。在涵洞內(nèi)將臺身和基礎(chǔ)各加厚50cm,所用材料與原結(jié)構(gòu)的相同,基礎(chǔ)主筋
φ12@15cm,分布筋φ12@20cm。為加強與原結(jié)構(gòu)的結(jié)合,接觸面需經(jīng)鑿毛處理。
6.3方案3——托梁拔柱法。此方法是在不拆上部結(jié)構(gòu)的情況下實施拆除下部結(jié)構(gòu)的一門綜合性技術(shù)。包括相關(guān)結(jié)構(gòu)加固技術(shù),上部結(jié)構(gòu)頂升技術(shù)及下部結(jié)構(gòu)拆除技術(shù)等。
施工工藝:在涵洞內(nèi)用千斤頂頂升開裂臺身的上構(gòu),用枕木搭設(shè)臨時支撐;拆除臺身裂縫上下各0.5 m范圍內(nèi)的漿砌塊石,最里面的一皮塊石不拆,以抵擋臺背填土,為防止上部臺身塌落,采用間隔拆除的方法,每處的拆除長度不超過2m;然后立模壓注C30小石子砼(摻早強劑);達(dá)到設(shè)計強度后,拆除臨時支撐,轉(zhuǎn)入下一段的施工;處理完臺身裂縫,再在原基礎(chǔ)上現(xiàn)澆一層厚50cm的鋼筋砼板,砼強度等級、鋼筋型號及布置與方案2相同。
6.4加固方案的比選及加固效果
方案2、方案3需等待涵洞的沉降變形完全停止后才能實施,這勢必造成工程延期和癥狀進(jìn)一步惡化。方案1改變了涵洞的結(jié)構(gòu)體系,相當(dāng)于在涵洞內(nèi)部增設(shè)了一個剛構(gòu)支撐,阻止了裂縫的繼續(xù)發(fā)展,使結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和變形大大減小,同時又充分利用了原有結(jié)構(gòu),保證了新老結(jié)構(gòu)共同受力;竣工后上面行人,下面過水,使用功能沒有大的降低,因此決定采用此方案進(jìn)行加固加固處理后一年多的監(jiān)測結(jié)果表明,加固方案是成功的,達(dá)到了預(yù)期的效果,竣工驗收合格。
7 經(jīng)驗教訓(xùn)
7.1地基容許承載力不是一個常數(shù),它是和構(gòu)造物的容許變形值密切聯(lián)系在一起的。構(gòu)筑物對變形的要求高時,容許承載力就應(yīng)該控制得小一些,反之就可以用得大一些。下臥層為軟弱土?xí)r,持力層的承載力取值主要不是根據(jù)持力層的性質(zhì)來確定,而主要由下臥層的強度和變形所控制[4]。
7.2采用整體式基礎(chǔ),可以降低地基的平均應(yīng)力,但應(yīng)力的分布不均勻,容易產(chǎn)生不均勻沉降[1];梁式輕型橋臺臺身與上部構(gòu)造、支撐梁一起組成的四鉸框架是幾何可變結(jié)構(gòu),它缺少的一個約束靠臺背對稱恒定的土壓力提供,而地基不均勻沉降會破壞這種平衡;因此,地基土質(zhì)不良時,不宜采用此種結(jié)構(gòu)類型的涵洞。
7.3對于高填土整體式基礎(chǔ)的涵洞,其基礎(chǔ)的受力特點相當(dāng)于地下室基礎(chǔ),建議按深基礎(chǔ)(埋深H1≥5m)設(shè)計。臺背填土不僅會對涵洞地基產(chǎn)生附加壓應(yīng)力,同時還由于沉降差的存在,臺背與填土之間會產(chǎn)生負(fù)摩阻力,進(jìn)一步增大地基的應(yīng)力應(yīng)變。
7.4斜交涵洞沉降縫劃分時,若不能保證一塊基礎(chǔ)板上的兩側(cè)臺身長度一致,臺身應(yīng)按柔性墩臺計算[7]。
7.5澆注鋼筋砼基礎(chǔ)時,由于操作不當(dāng)上部鋼筋網(wǎng)易產(chǎn)生下沉,導(dǎo)致基礎(chǔ)彎矩抗力減少,跨中截面過早開裂。
7.6因填土高度不等,基礎(chǔ)沿涵洞縱向會產(chǎn)生中部大兩端小的沉降,為了確保流水暢通,基礎(chǔ)沿縱向應(yīng)預(yù)留拱度。
7.7軟弱地基抗剪強度低,固結(jié)慢,填土?xí)r需控制地基中各點剪應(yīng)力的增加值小于或慢于土的強度增長。
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